* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ 799 Таблица 27 Параметры сечений и длины стержней боковины Стержень 1-к I Расчётная длина в см Площадь Чк 30 39,9 30 26 12 14 г F Высота сече / к Момент инер Коэфициент ции 1 в см* х ния Л в см в см* К 1-2 1-3 2-3 2-4 3-5 > 5-5' 8 У й Я и — 46 57,9 46 34 23 14 41 54,6 49,6 52,3 111,6 115,9 210 4i0 300 340 1 800 1 900 1,43 1,68 1,69 1,83 2,82 2,92 Т а б л и ц а 2а Нормальные напряжения в сечениях рамы (фиг. 43) Сече | Изгибающий момент М ние в кгсм Стер жень 8|Волокна Площаль чения F в 1 • 1 « Продоль ная сила N в кг «2 М На пряжения в кг /см* N F М I * Вепхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние Верхние Нижние 7А s *х N F Верхний лоне 15 450 //* -19 660 —20 69J 4 610 50 93 82 152 4S0 74 122 427 290 504 304 97 60 41,0 52,8 -198 310 50 —56 -298 95 538 —326 147 —218 —396 656 —335 542 -480 -393 —678 —170 —343 —449 56 449 973 109 233 -32 -217 835 -280 597 Нижний пояс /. Ill* 45 330 39 740 23 730 23 730 20 300 20 690 67,1 54,6 111,6 115,9 354 435 186 179 Ш 5 % 62 940 199 420 Стойка I1I % 32 500 2 7.0 49,6 55 Система канонических уравнений (69): 0,2182 Х - I - 3,577Л' — 0,1178 Х + + 2,679Х + 2,344 Х = 1,172 Р; 3,577 Х + 124,16 Х —2,709 Х + 75,7 Х + + 51,83 Х = 63,3 Р; - 0,1178 Х х - 2 , 7 0 9 Х + 0,3953 Х - 5 , 5 8 9 Х — г 2 3 4 6 1 2 э 4 5 2 3 4 — 1,485 Х = 3,61 Р; 2,679 Х + 75,7 Х - 5,589 Х + 166,17 Х + 39,37 Х = — 108,44 Р; 2,344 Х + 51,83 Х - 1,485 Х + 39,37 Х в г 2 э 5 г 2 3 4 + + 4 + 83,47 Х = 17,253 Р5 Решение системы канонических 2 уравнений: Хд = — 0,281 Р кгсм; Х = 1,2615 Р кг; Л' = 0,7817 Р кгсм; Х = — 1,199 Р кг; Х = 0,010712 Р кг. Суммарная эпюра изгибающих моментов и значения продольных сил в функции нагручки P полученные после определения пере мещений по формуле (70), решения системы канонических уравнений (69) и вычисления её ординат по формуллм (71) и з о б р а ж е н ы на фиг. 46. Н а этой фигуре эпюры на участ ках с т е р ж н е й , расположенных в теле у з л о в , не с т р о я т с я , так как они не требуются д л я вычисления нормальных н а п р я ж е н и й . Т а к ж е опущены эпюры поперечных с и л , так как на п р я ж е н и я сдвига в данном примере ие оп р е д е л я ю т с я . Численные значения нормальных а 4 с t н а п р я ж е н и й в характерных сечениях рамы от вертикальной н а г р у з к и 2Р = 32 800 кг вычи слены в табл. 28. При расчёте литой боковины от действия боковых сил р а с ч ё т н а я схема о б р а з у е т с я осе выми линиями, проходящими че р е з центры изгиба сечений её стерж ней. В этом слу чае расчетные схе мы рамы представ л я ю т собой стати чески неопредели мые системы с пятью и четырьмя лишними неизве стными соответ ственно д л я сим метричных и а н тисимметричных схем з а г р у ж е н н я . Порядок расчёта схем такой же, как и при расчёте от вертикальных н а г р у з о к . В гори Фиг. 46. Суммарная эпюра зонтальных схемах изгибающих моментов и зна чения продольных сил ы не следует прини стержнях боковины мать во внимание уменьшение деформаций в теле у з л а . В этом случае эпюры строят на всей длине стержней между геометрическими центрами у з л о в .