* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ПРОЧНОСТЬ ВАГОНА 725 Р а с ч ё т н а я схема котла ци­ с т е р н ы представляет собой тонкостенную оболочку. Расчёт котла производится на вну­ треннее давление и на вертикальную и боковую нагрузки. В расчёте на внутреннее давление, помимо основных напряжений, опреде­ ляются н а п р я ж е н и я , связанные с нахлёсточными швами, и н а п р я ж е н и я в зонах с о п р я ж е ­ ния различных поверхностей, образующих оболочку котла. В расчёте на вертикальную и боковую на­ г р у з к и , помимо н а п р я ж е н и я в котле, рассма­ триваемом как б а л к а на двух опорах, определяются местные н а п р я ж е н и я в зонах опирания котла. При этом допускается днища в схеме оболочки рассматривать плоскими. В расчёте безрамных цистерн от действия продольных н а г р у з о к , помимо основных на­ п р я ж е н и й от изгиба и сжатия (растяжения) котла, рассматриваемого к а к б а л к а , опре­ деляются местные н а п р я ж е н и я в оболочке, в зонах приложения этих н а г р у з о к . Расчётные схемы элементов кузовов гру­ зовых вагонов от действия усилий тормозной системы и специальных механизмов устанав­ ливаются в зависимости от нх конструктив­ ного взаимодействия. Для обеспечения прочности к у з о в о в г р у з о в ы х в а г о н о в от на­ грузок, н е у ч и т ы в а е м ы х в расчё­ те, предусматриваются следую­ щие дополнительные условия. В крытых вагонах торцевые стены с глад­ ким металлическим листом или с деревянной обшивкой усиливаются стойками в количестве не менее двух штук (не считая угловых стоек). Эти стойки выполняются т а к , чтобы суммар­ ный момент сопротивления всех концевых стоек (без угловых) составлял не менее 150 см . Момент сопротивления сечения каждой стойки подсчитывается относительно оси, параллель­ ной поперечной оси вагона. В расчётное сече­ ние стоек торцевой стены, имеющей металли­ ческую обшивку, вводится часть листа обшивки (табл. 16). Лобовые стены из волнистой штампован­ ной стали выполняются так, чтобы нх момент сопротивления относительно вертикальной оси составлял не менее 75 см* на 1 м внутренней ширины вагона. Толщину листов в этом случае принимают не менее 3 мм (для крытых ваго­ нов в верхней части стены допускаются листы толщиной 2 мм). Толщина листов гладкой стальной обшивки вагонов, рекомендуется не менее: 4 мм в ниж­ ней части боковых и торцевых стен и в раме, 2,5 мм в верхней части стен и 1,5 мм на крыше. Угловые стойки полувагонов с торцевыми дверями и боковыми стенами с деревянной об­ шивкой выполняются так, чтобы момент сопро­ тивления каждой составлял не менее 75 см . Заделка в буферном брусе стоек торцевых стен предусматривается равнопрочной сечению самих стоек. г 3 Д л я расчета рам тележек грузовых ваго­ нов, предназначенных д л я подкатки под кузова различных вагонов, в качестве на­ г р у з к и брутто принимают наибольшую на­ г р у з к у , допускаемую типом о с и , поставленной в тележке. Рамы тележек грузовых в а г о н о в , предна­ значенных для цистерн, проверяются т а к ж е на нагрузку от гидравлического у д а р а , опреде­ ляемую по формуле (2). Р а с ч ё т н а я схема рамы те­ л е ж к и представляет собой в общем случае пространственную статически неопределимую р а м у , н а г р у ж е н н у ю системой пространствен­ ных н а г р у з о к . При наличии в р а м е плоскостей симметрии рекомендуется н а г р у з к у , действую­ щую на раму, р а з л а г а т ь на схемы симметрич­ ные и антисимметричные относительно этих плоскостей. При наличии д в у х вертикальных плоскостей симметрии т а к и х схем получается четыре: симметричная относительно обеих плоскостей, две антисимметричные относи­ тельно каждой из плоскостей и антисимметрич­ ная относительно обеих плоскостей (косо­ симметричная). В каждой из у к а з а н н ы х схем нагрузок целесообразно рассматривать от­ дельно схему у с и л и й , действующих в верти­ кальной и горизонтальной плоскостях, выби­ р а я для каждой из групп усилий соответству­ ющую расчётную схему, наиболее простую, но позволяющую с достаточным приближе­ нием выяснить н а п р я ж ё н н о е состояние эле­ ментов рамы. При расчёте рамы на горизон­ тальные у с и л и я последние следует располагать в одной п л о с к о с т и , которая д о л ж н а совпадать с плоскостью расположения наибольшего числа элементов р а м ы . Горизонтальные силы, не л е ж а щ и е в выбранной плоскости, переносятся в неё, а пары с и л , в о з н и к а ю щ и е при т а к о м перенесении, учитываются в схеме соответ­ ствующих в е р т и к а л ь н ы х н а г р у з о к . Д л я определения внутренних усилий, с в я ­ з а н н ы х со статической неопределимостью р а м , может быть применён любой из существующих методов строительной механики (метод е н л , метод деформаций н д р . ) , наиболее удобный в каждом конкретном с л у ч а е . П р и этом в эле­ ментах рам т е л е ж е к учитываются следующие виды деформаций. 1. Деформации изгиба учитывают во всех основных элементах рамы. Эти деформации могут не учитываться в общей схеме расчёта л и ш ь для элементов, имеющих относительно малую ж ё с т к о с т ь , при работе их п а р а л л е л ь н о с другими элементами большей жёсткости* В этом случае изгиб элементов малой жёст­ кости учитывается только в их расчёте на местные н а г р у з к и , п р и л о ж е н н ы е к ним не­ посредственно. Деформации изгиба стержней сварных рам тележек учитывают на всей их д л и н е , равной расстоя нию между точками пересе; чений линий расчётной схемы. В конструкциях литых р а м тележек при наличии в них мощных у з л о в , имеющих про­ тяжённость одного п о р я д к а с длиной стержней (больше /& длины с т е р ж н я ) , деформации изгиба элементов рам учитывают только иа части их д л и н ы , расположенной между грани­ цами у з л о в . Деформации изгиба в теле у з л а т а к и х рам учитываются условно исходя из п р е д п о л о ж е н и я линейного изменения их в теле х Расчётные схемы и основные положения метода расчёта рам тележек Р а м ы тележек рассчитывают на одновре­ менное действие вертикальных, боковых и кососимметричных нагрузок, а т а к ж е усилий торможения и вписывания в кривую.