* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

523 ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СТАНЦИИ ф и г . 25 д л я о д н о й т у р б и н ы , в е д е т с я с л . о б р . З а д а н о : а) количество п а р а , идущего н а тепло­ вое потребление (технологическое), D , т/ч, б) к о л и ч е с т в о т е п л а , о т д а в а е м о г о со с т а н ц и и с г о р я ч е й в о д о й , Q, M C a l / ч а с и т е м п - р ы воды 11 и t и в) к о л и ч е с т в о э л е к т р и ч . э н е р г и и W, MVV. Н а ч а л ь н ы е п а р а м е т р ы п а р а п е р е д т у р б и ­ н о й : д а в л е н и е р a t ( a ) , т е м п - p a U, т е п л о с о д е р ­ ж а н и е г Са/кг. Д а в л е н и е п а р а , о т д а в а е м о г о со с т а н ц и и , р — р . Д л я п о д о г р е в а в о д ы , отда­ в а е м о й со с т а н ц и и , в основном б о й л е р е — п о д о ­ г р е в а т е л е — и д е т п а р п р и д а в л е н и и Pei = Pi и в пиковом п р и — р . Давление отборов п а р а д л я регенерации определяется сл. обр. Д л я реге­ нерации используются регулируемые отборы, осуществляемые д л я теплового потребления ( р и р ) , и кроме того между этими отборами,между н и ж н и м о т б о р о м и к о н д е н с а т о р о м и в е р х н и м от­ бором и начальным давлением, берутся три отбора, давления к-рых определяются т. о., ч т о б ы Ь° н а с ы щ е н и я д л я э т и х о т б о р о в д е л и л и соответствующие темп-рные интервалы (между т е м п - р а м и н а с ы щ е н и й ) н а р а в н ы е ч а с т и , т . е.: np 0 0 пр 2 б 2 2 4 с к и — п а р о в о й котел): основном и пиковом. Весь подогрев ведется н о р м а л ь н о в основном по­ догревателе; п р и необходимости получать наи­ более высокую темп-ру вода догревается в пи­ ковом. Т а к о е решение я в л я е т с я наиболее целе­ с о о б р а з н ы м д л я Т Э Ц . П о д о г р е в в о д ы до 135° т р е б у е т п а р а д а в л е н и е м н е н и ж е 4 at(a). И з м е н е ­ ние д а в л е н и я отбора возможно в довольно ог­ р а н и ч е н н ы х п р е д е л а х п о р я д к а ± 0 , 5 - f - i 1,0. Поэтому п р и подогреве воды п а р о м и з одного о т б о р а п р и ш л о с ь бы е г о и м е т ь п о р я д к а 3,5 ± 0 , 5 at(a) -г- 3,0 ± 1,0 at(a). В м е с т е с тем н а и б о л е е н и з к и е t° ( т а б л . 7) д л я т с я в е с ь м а к о р о т к и й п е ­ риод. Все остальное в р е м я подогрев воды тре­ б у е т с я д о з н а ч и т е л ь н о б о л е е н и з к и х 1° и и с п о л ь ­ зование отбора более низкого д а в л е н и я дает значительное увеличение выработки на тепло­ вом п о т р е б л е н и и . С д р у г о й с т о р о н ы , п р и t° г о ­ р я ч е й в о д ы н и ж е 9 5 — 1 0 0 ° м о ж н о б ы л о бы у п о ­ треблять д л я подогрева воды п а р давлением н и ж е атмосферного. Однако это привело бы к необходимости иметь н а подогревателях от­ сасывающие воздух устройства, могло бы п р и ­ вести к п р о н и к н о в е н и ю в к о н д е н с а т п а р а в о з D.po.to h ДУха ч е р е з н е п У | лотности, чрезr i вычайно увели­ ч и л о бы р а з м е р ы паропроводов и уменьшило на­ дежность их ра­ боты. Все это в с о в о к у п н о с т и де- /Н ^ + *2 2 & f l = 2 & Фиг. 25. лает наиболее правильным выбор временным стандартом Главэнерго д а в л е н и я отбора па­ р а д л я п о д о г р е в а в о д ы в 1,2 at(a) с возмоясн о с т ы о п е р е с т а н о в к и его д о 2,5 at(a). Д о г р е в в о д ы до н а и б о л е е в ы с о к и х t° (125—135°) ц е л е с о о б р а з ­ но п р о и з в о д и т ь п а р о м и з о т б о р а н а т е х н о л о г и ч . ц е л и и л и ( п р и о т с у т с т в и и его и л и п р и п о л н о й загрузке) непосредственно дросселированным паром и з к о т л о в , что не отражается заметно на экономичности работы Т Э Ц , т . к . д л и т с я всего несколько десятков часов в год. Т Э Ц должна иметь р а з в и т у ю систему регенеративного подо­ грева питательной воды, причем помимо подо­ грева паром, и з р е г у л и р у е м ы х отборов д л я теп­ лового потребления необходимы нерегулируе­ мые о т б о р ы . Р е г е н е р а ц и я я в л я е т с я в н у т р е н н и м тепловым потреблением и потому приносит д л я выработки электрич. энергии такие ж е выгоды, к а к и тепловое потребление района, только в соответственно меньшем масштабе. Кроме того регенерация улучшает работу котельного аг­ регата. Целесообразная принципиальная теп­ л о в а я с х е м а Т Э Ц д а н а н а ф и г . 25. Тепловая схема станции поддается полному тепловому расчету. Р а с ч е т а х емы, данной н а В T/S-диаграмме с т р о и т с я п р о ц е с с т у р б и н ы и о п р е д е л я ю т с я с о с т о я н и я п а р а во в с е х т о ч к а х отбора и при выходе из турбины в конденсатор. В с е п а р а м е т р ы д а н ы н а т е п л о в о й с х е м е . Весь тепловой расчет осуществляется путем состав­ л е н и я балансовых ур-ий энергии (тепла), если к о л и ч е с т в о т е п л а в воде о б о з н а ч а т ь т а к ж е б у к ­ в о й t (до не с л и ш к о м в ы с о к и х д а в л е н и й т е п л о ­ содержание численно равно темп-ре, д л я высо­ к и х д а в л е н и й з а м е т н о о т л и ч а е т с я от н е е ) . З а ­ дачей расчета я в л я е т с я определение расхода па­ р а н а т у р б и н у и и з в с е х отборов в з а в и с и м о с т и от т е п л о в о й ф и Q) и э л е к т р и ч . (W) н а г р у з к и . Расчет ведется в следующем порядке: вначале рассчитывается подогревательная (бойлерная) установка, затем химочистка и наконец схема регенерации. П о д о г р е в а т е л ь н а я (бойлерная) у с т а н о в к а . Т е м п е р а т у р а воды между по­ д о г р е в а т е л я м и ( б о й л е р а м и ) н а 5—8° н и ж е i° н а с ы щ е н и я о б о г р е в а ю щ е г о о с н о в н о й ( Б 2 ) бой­ лер пара г? ?^ -(5-7°). Количество тепла, сообщаемое в первом подо­ гревателе, п р 2 2 l 1 le и во в т о р о м Q= Q-Q 6 П р и у ч е т е к п д п о д о г р е в а т е л я щ (обычно 97¬ 9 8 % ) ур-ие б а л а н с а т е п л а п е р в о г о п о д о г р е в а т е л я где, к а к и везде д а л ь ш е , расход п а р а берется и т/ч, т е п л а в М Cal/ч., т е п л о с о д е р ж а н и я в Са1/кг. Расход п а р а н а первый подогреватель • " 6 1 — т.—Tiry - - «61Q, 6l где все в е л и ч и н ы к р о м е D и з в е с т н ы . Б а л а н с тепла второго подогревателя - а д - ц )щ + - гбг)Пб=юз б 2 г Q 6 2 j откуда определяется расход п а р а н а второй по­ догреватель л _io Qgi-«ffiQ(tgi-t? )i 7. Т^Гч V62 — б*/16 1 > 1 ? < п п •"62- = «62©-